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東莞儀器整頓油分散泵的概述
時(shí)間：2015-12-25 作者：網(wǎng)絡(luò)編輯 點(diǎn)擊:次
? 概述：油分散泵的作業(yè)原理與水蒸汽噴射泵類似，都是靠高速蒸汽射流來(lái)帶著氣體以到達(dá)抽氣的意圖，故有如水蒸汽噴射泵類似的特色。
? 油分散泵的作業(yè)原理與構(gòu)造：當(dāng)油蒸汽從傘形噴咀(如I級(jí)噴咀)以超音速噴出后，其速度逐步增大，壓力及密度逐步下降，射流上邊的被抽氣體A因密度差要向蒸 汽射流中分散并被射流帶著到水冷的泵壁處B，在B處，作業(yè)蒸汽大部分被冷凝成油滴沿泵壁流回到油鍋中循環(huán)運(yùn)用，而被抽氣體在B處堆積、緊縮，最終被下級(jí)射 流帶著走，以到達(dá)逐級(jí)緊縮，最終被前級(jí)泵抽走其抽速特性曲線如圖4所示。
? 分散泵的功能核算：分散泵的抽速S的核算[?]式中 ω——蒸汽射流的均勻速度R(L)、R(O)——別離表明泵筒與噴咀帽的直徑a——蒸汽射流與泵壁的夾角D——氣體在射流中的分散系數(shù)。
? 分散泵每級(jí)最大緊縮比(P2／P?)max的核算：式中ω、D——含義同(4)L——蒸汽射流長(zhǎng)度
? 蒸汽射流流譜的核算：分散泵各級(jí)蒸汽射流的作業(yè)壓強(qiáng)規(guī)模為?0-2～l0-6Pa， 在這么寬的范疇里，蒸汽流從接連流向滑流、過(guò)渡流、分子流過(guò)渡。
? 用一種理論處理上述各種流態(tài)中的疑問(wèn)是很艱難的一般，在接連流范疇里，可用氣體動(dòng)力學(xué)理 論去處理，在分子流范疇里，可用分子流理論去處理。
? 但是，處理兩種流態(tài)之間的疑問(wèn)也是很艱難的。
? 為此，在處理蒸汽流疑問(wèn)之前，有必要弄清楚所要處理的蒸汽流 是歸于那種流態(tài)M．Wutz主張用特征磕碰數(shù)Z大于?0作為使用氣體動(dòng)力學(xué)的判據(jù)。
? 式中C——油蒸汽分子的均勻熱運(yùn)動(dòng)速度(cm／s)l——蒸汽流中混合物分子的均勻自由程，因射流中蒸汽分子密度nd》ng(混合物中空氣分子密度)，所以l可看成是蒸汽分子的均勻自由程(cm)。
? L——蒸汽射流的長(zhǎng)度(cm) V——蒸汽射流的均勻速度(cm／s)作業(yè)蒸汽在噴咀內(nèi)的活動(dòng)，可用一維定常等熵流的公式去核算，而作業(yè)蒸汽在噴咀外的活動(dòng)比較雜亂，往往是脹大波、微緊縮波和激波共存的雜亂流場(chǎng)。
? 對(duì)于脹大波的流場(chǎng)，可用下邊的普朗特——邁耶流公式求解。對(duì)左伸脹大波系，其核算公式為：
? 對(duì)于右伸脹大波系，其核算公式為：上二式中θ——氣流方向角λ——速度系數(shù)K——氣體絕熱指數(shù)
? C2——積分常數(shù)對(duì)于激波流場(chǎng)中的氣流參數(shù)，由下面諸公式核算，式中λ?——激波前的速度系數(shù)。
? λ2x——激波后的速度系數(shù)在x軸上的重量λ2y——激波后的速度系數(shù)在y軸上的重量K——氣體絕熱指數(shù)上三式中P?、ρ?、T?及P2、ρ2、T2別離表明波前波后的壓力，密度及溫度。
? M1——波前氣流馬赫數(shù)β——激波角K——氣體絕熱指數(shù)依據(jù)脹大涉及激波流場(chǎng)中的諸核算式，可繪出分散泵中各級(jí)射流流譜(如圖3中的I級(jí)噴咀流譜)。
? 明顯，噴咀體系的幾許形狀、級(jí)間間隔及緊縮比等對(duì)流譜和泵的 功能有很大影響。
? 為了斷定較佳的噴咀形狀、級(jí)間間隔及緊縮比，應(yīng)繪出多種工況下的流譜，選出其間一組較佳數(shù)據(jù)為設(shè)計(jì)計(jì)劃，終究挑選那種流譜為最好計(jì)劃，應(yīng) 思考下述準(zhǔn)則：(?)各級(jí)射流不堆疊：應(yīng)確保榜首級(jí)射流充沛脹大。
? 確保榜首級(jí)射流有滿足的長(zhǎng)度，而且與泵壁的夾角應(yīng)盡量小，以利于進(jìn)步何氏系數(shù)。
相同，榜首噴咀上的擋油帽方位也應(yīng)依據(jù)榜首級(jí)射流流譜來(lái)斷定，即擋油帽的軸向裝置方位應(yīng)確保擋住榜首級(jí)射流流線中筆直泵壁以上的重量。
